Brošura sadrži principe blokade vodova 110-220 kV visokofrekventnim kanalima: diferencijalno-faznu blokadu tipa DFZ 201 i visokofrekventnu blokadu daljinske i točne izravne blokade nulte sekvence na panelu EPZ 1643-69. Dat je popis relejnih sklopova i visokofrekventnih dijelova dodijeljenih zaštita.
Pregledano tehničko održavanje, visokofrekventna kontrola, reverifikacija visokofrekventnih kanala i rad ovih zaštita. ...
1. Diferencijalno-fazni visokofrekventni sweep DFZ-201
2. Visokofrekventno blokiranje daljinskog niza i izravnog niza nulte sekvence tipa EPZ-1643-69
3. Visokofrekventni relejni kanali
4. Ponovna provjera relejnog dijela DFZ-201 za novi startni sat
5. Ponovna provjera relejnog dijela HF blokade daljinskog upravljača i izravnog izravnog upravljanja tipom nulte sekvence EPZ-1643-69 s novim prekidačem
6. Revalidacija HFA tipa UPZ-70 s novim uključenjem
7. Ponovna provjera elemenata HF trakta s novim uključivanjem
8. Revalidacija HF kanala s novom nadogradnjom
9. HF usluga
PEREDMOVA
Visokofrekventna (VF) nabula široke širine na vodovima 110-220 kV i visokim naponima. U nizu različitih tipova eksploatacije značajno mjesto zauzima štit, te širok raspon vibracija (diferencijalno-fazni tipovi DFZ-2, DFZ-402, DFZ-501 i visokofrekventni blok tip PVB). Paneli DFZ-2 i HF blokiranje odobreni su za korištenje s visokofrekventnim aparatom (HFA) tipa PVZK, a paneli DFZ-402 i DFZ-501 - s HFA tipa PVZD.
U ovom trenutku, pušteni su tipovi zaštite diferencijalne faze DFZ-201, DFZ-504, DFZ-503 i HF blokiranje daljinskih i usmjeravajućih toka zaštite nulte sekvence. Dizajniran za dvostruki rad s visokofrekventnom automatikom tipa UPZ-70, jak u PVZK i PVZD može proširiti raspon radnih frekvencija, promijeniti višak napona na izlaznom prijenosu, poboljšanu shemu upravljanja, manje dimenzije i težinu, blok dizajn. Oni su zastosovano drukovaniy instalacije, na izlazu prijenosa vikoristano line filter.
Nedavno smo najavili puštanje novog priymacha tipa AVZK-80, temeljenog na elementima vodiča. Ovaj HF uređaj može se koristiti uz korištenje VF relejnih krugova, koji se oslobađaju u isto vrijeme.
Pouzdani rad visokofrekventne zaštite postao je robot električnih prijemnika. Zato u kompleksu idemo na poboljšanje pouzdanosti opskrbe uštede energije, posebno prostor zauzima osoblje i rad relejne zaštite i električne automatike, te glavne VF zaštite vodova.
Većinu vremena, uz manje troškove rada, rad poreznog obveznika može se reći za razumijevanje da sve radove od puštanja u pogon visokofrekventnih zaštitnih kompleta obavlja jedan integrirani tim. U većoj mjeri promicanje takve organizacije poreznog rada u značajnom svijetu može se prihvatiti izdavanjem knjige, koja ima napajanje poput releja i visokofrekventne dijelove VF zaštite.
Upravitelj relejne zaštite, ova uloga je prepoznata - u sigurnim i pouzdanim robotskim energetskim sustavima i neprekidnoj opskrbi ljudi električnom energijom. Dizajniran je za komplicirane strujne krugove i povećane elektroenergetske vodove, povećane elektroenergetske sustave, povećani instalirani tlak poput vatrogasne postaje, kao i nazivni pojedinačni tlak drugih jedinica. Ove vlastite osobine pretočene su u robot energetskih sustava: rad međusustavne stabilnosti, prisutnost međusustavnih linijskih veza velike dugovječnosti, razvoj razvoja Lanciuzhkovljevih nesreća. Na spoju s cym-om povećavaju se na swidkodíí̈, selektivnost, osjetljivost i površnost robotske relejne zaštite. Sve više i više širokih nastavaka dodaje se relejnom stalku s višestrukim stalcima vodiča. Í̈khnê zastosuvannya otvara više mogućnosti za stvaranje švedsko kodiranih obrana.U ovom satu ekspanzije počinje aktivno graditi relejni relej na mikroprocesorskoj osnovi, što vam omogućuje povećanje brzine koda i pouzdanosti punjenja, ubrzavanje popravaka i održavanja.
1.2.2 Parametri transformatora navedeni su u tablici 2.
TABLICA 1.2
VIBIR VRSTA PRIMJENE RELEJNE ZAŠTITE
Relej zahist povítryanoí̈ linija 110 kV.
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
3.1 Razrahunok na temelju izravnog slijeda elemenata sheme.
Rozrahunok stupovi se provode u imenovanim jedinicama (Ohma), na baznom naponu Ub = 115 kV.
Shema supstitucije prikazana je na sl.
C1: X 1 \u003d X * c * \u003d 1,3 * \u003d 9,55 ohma
X 2 \u003d X otkucaja. *l* \u003d 0,4 * 70 * \u003d 28 Ohm
X 3 \u003d X otkucaja. * l * = 0,4 * 45 * = 18 ohma
X 4 \u003d X otkucaja. *l* \u003d 0,4 * 30 * \u003d 12 Ohma
X 5 \u003d X otkucaja. *l * = 0,4 * 16 * = 6,4 ohma
T 6 \u003d * \u003d * \u003d 34,72 Ohma
T 7 \u003d * \u003d * \u003d 220,4 Ohma
X 3,4 \u003d 18 +12 \u003d 30 ohma
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2,4 = = 14,48 ohma
X 1-4 \u003d 9,55 + 14,48 \u003d 24,03 ohma
X 1-5 = 24,03 +6,4 = 30,34
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
I (3) (k 2) = = = 2,18 kA
I (3) (k 3) = = = 0,26 kA
3.2 Ukorjenjivanje jednofaznih žica kratkog spoja na zemlju u točki K-2.
C1: X 1 \u003d X * c * \u003d 1,6 * \u003d 11,76 ohma
X 2 \u003d X otkucaja. * l * = 0,8 * 70 * = 56 ohma
X 3 \u003d X otkucaja. *l * = 0,8 * 45 * = 36 ohma
X 4 \u003d X otkucaja. *l* = 0,8 * 30 * = 24 ohma
X 5 \u003d X otkucaja. * l * = 0,8 * 16 * = 12,8 ohma
X 3,4 \u003d 36 +24 \u003d 60 ohma
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2,3,4 \u003d (60 * 56) / (60 +56) \u003d 28,97 Ohma
X 1-4 \u003d 11,76 + 28,97 ohma
| Promijeniti. |
| Arkush |
| Dokument br. |
| potpis |
| Datum |
| Arkush |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 1-6 \u003d 18,74 + 12,8 \u003d 31,54 ohma
X rez.0 (k2) = 31,54 Ohma
3I 0(k2) = = = 2,16 kA
3.6 Razrahunok strumív kratko treperenje u točki K-4 i K-5.
| Ub = Umin = 96,6 kV | Ub = Umax = 126 kV | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X 10 \u003d X c1, 2 \u003d X c1, 2 usp. * = 24,03 * = 16,96 ohma | X 10 \u003d X c1, 2 \u003d X c1, 2 usp. * = 24,03 * = 28,85 ohma | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Xs \u003d Xs cf * \u003d \u003d 16,96 Ohma | Xs \u003d Xs cf * \u003d \u003d 28,85 ohma | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X T (-PO) = * = = 41,99 | U do (+ N) = U do nom. + = 17,5 + = 18,4 Xt (+ N) = * * = 71,44 ohma | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Z nw \u003d 0,3 * 1,5 * \u003d 38,01 ohma | Z nw \u003d 0,3 * 1,5 * \u003d 64,8 ohma | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Krapka K-4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Khrez (k4) \u003d Xs + Xtv (-ro) \u003d 16,96 + 41,99 \u003d 58,95 Ohm | Khrez (k4) \u003d Xs + Xtv (+ N) \u003d 28,85 + 71,44 \u003d 100,29 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) max \u003d \u003d 0,95 kA | I (3) max = = 0,73 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Referentna vrijednost struje kz u točki K-4, do napona 37 kV | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) za max = 0,95 * = 8,74 kA | I (3) za max = 0,73 * = 8,76 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Krapka K-5 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4.1 Obrana linije s jednostranim življenjem. 4.1.1 Razrahunok dvostupanjskog strumnog skutuma u interfaznim kratkim linijama W. Rozrahunok strum vídsíchennya bez vitrimka sat víd interfacial kz (I-stepín). 1) I 1 sz Kaputi. * I (3) k-3max = 1,2 * 0,26 = 0,31 kA 2) Kch \u003d I (2) do -1 min / Is.z. 1 = 2,76 * 0,87 / 0,31 = 7,74 Kch \u003d I (2) do -2 min / Is.z. 1 1,5 = 2,18 * 0,87 / 0,31 = 6,12 3) I (1) c.r. \u003d I (1) cz * Ksh / K1 \u003d 0,31 * 1 / (100/5) \u003d 0,02 kA 4) Sat signalizacije strujanja prihvaća se 0,1 s Rozrahunok maksimalni strum zakhistu z vytrymkoy sat interfacial kz (II faza). 1) I II sz Kots * Ksz / Kv) * Iload.max \u003d (1,2 * 2 / 0,8) * 0,03 \u003d 0,09 kA Iload.max=Snom.t./=6,3/=0,03 kA 2) Kch \u003d I (2) do -3 min / Is.z. I 1 1,2 \u003d 0,26 * 0,87 / 0,09 \u003d 2,51 3) I (11) c.r. \u003d I (11) cz * Ksh / K1 \u003d 0,09 * 1 / (100/5) \u003d 0,0045 kA 4) Sat MTZ spratsovuvannya odabran je za pametno vrijeme iz MTZ tr-ra. t II sz \u003d tsz (mtz t-raT) + t \u003d 2 +0,4 \u003d 2,4 s 4.1.2. Rozrahunok dvuhstupínchago strumovy zakhistu víd kz do linije tla W. Rozrahunok strumív vídsíchennya nula í̈ sekvencí bez vytrymki sat (1 korak). 1) I (1) 0cz 3I0 (1) k-2 min / Kch \u003d 2,16 / 1,5 \u003d 1,44 kA 2) I (1) 0cr I0 (1) sz * Ksh / K I \u003d 1,44 * 1 / (100/5) \u003d 0,072 kA 3) Sat spratsovuvannya strum vídsíchennya uzima se jednakim 0,1 s. Rozrahunok strum zakhistu nulti slijed s vitry sat (2 koraka). 1) I 11 0cz Kots*Inb.max=Kots*Kper*Knb*Icalc.=1,25*1*0,05*0,26=0,02 kA Prihvaćam I 11 0cz = 60A 4.2 Razrahunok zakhistu transformator.
Postavku treba odabrati između dva načina: - vídbudovi víd kidka strumu magnetíchuvannya energetski transformator -vídbudova víd maksimalna neravnoteža primarne strume za prijelazni režim rosrakhunkovy zvníshny kz. Konstrukcija magnetizirane strume. Kada je energetski transformator uključen sa strane visokog napona, struja mlaza magnetiziranja se podešava tako da amplituda nazivnog toka transformatora, koji je zaštićen, ne prelazi 5. Vídsíkannya reagira na mittêve vrijednost, scho dovnyuê 2,5*Idíf./Inom. Minimalna moguća postavka za prvi harmonik je Idif / Inom = 4, što je 2,5 * 4 = 10 prema amplitudi. Por_vnyannya otrimanih vrijednost za napomenuti o vídbudovu vídsíchennya za mittêvimi znachenní víd possibílíh kidkív struma magníchuvannya. Razrahunki pokazuju da vrijednost prvog harmonika dizanja ne prelazi magnetizaciju strume za 0,35 u amplitudi dikta. Ako je amplituda veća od 7 jakih vrijednosti nazivne struje, tada je vrijednost prvog harmonika, što je više, 7 * 0,35 = 2,46. Otzhe, navit za minimalni charter u 4 Inom. Vídsíkannya vídbudovano víd kív struma magnetizuvannija í pri regulivanni na prvom harmoniku diferencijalne strume. Vídstroyuvannya struma neravnoteža na ovníshny kz.
Idíf/Ínom Kots*Knb(1)*Ikz.in.max de Knb(1) - promjena amplitude prvog harmonika na neuravnoteženost strujanja induciranu amplitudu periodičkog skladišnog strujanja zvuka kz. Čak i na strani VN i na strani PN vikoristovuetsya TT íz drugog nominalnog struma 5A, možete uzeti Knb (1) = 0,7. Što se tiče VN, postoji TT sa sekundarnom nominalnom strujom 1A, uz prihvaćanje Knb (1) = 1,0. Koeficijent učinka (Kots) uzima se jednak 1,2. Ikz.vn.max-napredak strume ovn_shny rozrakhankovy kratkog spoja, prema nazivnoj strumi transformatora. Što se tiče transformatora, koji je zaštićen, moguće je proći kroz strum Iskv., Vín može biti diferencijalni strum. IDif. \u003d (Nper * Kod * E + Urpn + fadd.) * Irms = (2 * 1,0 +0,13 +0,04) * Irms = 0,37 * Irms. Kad su se vidjele zadane formule, preneseno je da jedan TT radi točno, drugi griješi, što je točnije Idif. Uvodimo, razumijemo koeficijent redukcije galmive strume. Ksn.t.=Ibr./Ickv.=1-0.5*(Nper*Codn.*E + Urpn + fadd) / Ksn.t. = 100 * 1,3 * (2 * 1 * 0,1 +0,13 +0,04) / 0,815 = 59 Još jedna točka zlih karakteristika galmívnoí̈: To 2 / Inom određuje veličinu druge karakteristike galmívnoy. U navantage i sličnim modovima, galvanski strum je napredniji od prugastog. Pojava namotanih krugova manje mijenja primarni tok, tako da se galvanski tok može promijeniti. Za visoku osjetljivost na kratke spojeve, ako je prijatelj imao puno, nakon što je proveo način nominalnih podešavanja (Im / Inom = 1), način dopuštenih pokušaja podešavanja (Im / Inom = 1,3). Bazhano schob kod prijatelja je proveo i načini mogućeg kratkotrajnog navantazhen (samopokretanje motora nakon AVR-a, pokretanje mlaza tvrdih motora, čak i tako).
Prihvaćam I g2 / I g1 \u003d 0,15 Rozrakhovuêmo koeficijent osjetljivosti za merezhí. Prvi strum spratsovuvannya zahistu za prisutnost galmuvannya: Ic.z \u003d Inom * (I 1 / Inom) \u003d 208 * 0,3 \u003d 62,4 A. U slučaju izopačenog senzibiliteta, može se reći da se galmacija ispravlja unutarnjim kratkim spojevima galmivnog struma tijekom dana. Osjetljivost u slučaju dvofaznog kratkog spoja na botovima PN Kch \u003d 730 * 0,87 / 62,4 \u003d 10,18 Visnovok: dovoljno osjetljivosti. 4.3 Tuženik za prijenos "Sirius-T". Postavka za signal pojačanja uzima se jednaka: Isz \u003d Kots * Inom / Kv \u003d 1,05 * 3,4 / 0,95 \u003d 3,76, de koeficijent vídbudovi Kots = 1,05; koeficijent rotacije na koju je zgrada skuplja Kv \u003d 0,95. Nazivni struj Inom preporuča se postaviti s obzirom na mogućnost povećanja za 5% regulacijom napona. Za transformator napona 40 MVA nazivni sekundarni mlaz na srednjem dovodu zraka na stranama HV i PN je 3,4 i 3,5 A. HV strana: Ivn = 1,05 * 1,05 * 3,4 / 0,95 = 3,95 A PN strana: Inn = 1,05 * 1,05 * 3,5 / 0,95 = 4,06 A Ako transformator može razdvojiti namot PN, tada se kontrola ponovnog ožičenja mora spojiti s priključcima na ulaze instalirane na PV strani. Zakhist díê na gumama íz tsz=6s.
Rozrahunok parametrív spratsovuvannya (postavke) maksimalni strum zakhistu polgaê u izboru struma spratsovuvannya zakhistu (primarni); strumu spratsovuvannya relej. Osim toga, provodi se revizija transformatora Strumu. Vibír strumu spratsovuvannya. Postavke za maksimalni udarni udar odgovorne su za sigurnost neodrživog uključivanja tijekom zadnjih udara i potrebnu osjetljivost za sve vrste kratkih spojeva u glavnoj zoni i rezervnoj zoni. Isz \u003d Ksz * Ksh / Ktt \u003d 265 * 1 / (300/5) \u003d 4,42 A Ponovno razmatranje osjetljivosti maksimalnog struma zakhistu. Kch I (3) k.min.in/Isz=0,87*730/265=2,4 Kch I (3) k.min.in / Isz \u003d 0,87 * 5,28 / 265 \u003d 1,73 1,2
Isk.n.=Ik.vn*Uvn/Unn=730*(96,58/10)=7050 A Početak napona. Rozrahunok maksimalnog strumnog opterećenja s kombiniranim startom napona, instaliran na strani 10,5 kV. Primarna naponska zaštita za relej minimalnog napona za pametni napon i za napon samopokretanja kada je AVR uključen ili automatsko ponovno uključivanje pocinčanih motora, napon se uključuje radi sigurnosti okretanja releja nakon vanjskog kratkog spoja je uključen: Usz \u003d 0,6 Unom \u003d 0,6 * 10500 \u003d 6300 V Kada se napon primijeni na relej minimalnog napona, postajemo: Usr = Usz / Kč = 0,6 * 10500 / (10500/100) = 60 St. Relej RN-54/160 prihvaća se prije ugradnje Za naponski filtar-relej, slijed napona se koristi za kontrolu umnog izlaza i napona do debalansa u navigacijskom načinu rada. U2sz 0,06 * Unom = 0,06 * 10500 = 630 V Napon filtra releja napona povratne sekvence. U2av=U2sz/K U=630/(10500/100)=6V Prihvaća se do postavke releja filtera RSN-13. Ponovna provjera osjetljivosti napona pri kratkom spoju u točki-5 za relej minimalnog napona. KchU=Usz*Kv/Uz.max=6,3*1,2/4,1=1,84 1,2 de Uz.max= 3*I (3) do-4max*Zkw.min= *5280*0,45=4,1kV ovdje I (3) do-4max - struja trofaznog kratkog spoja na kraju kabelske linije u maksimalnom načinu rada (način 9) -Za filter releja napona obrnutog niza.
de U2z.min=0,5*Unom.n.- *I 2 max*Zkw.min=0,5*10,5-( 2)*0,3*1,5=5,25-2,05 =3,2kV ovdje I 2 max - struja obrnutog slijeda na mjestu instalacije, kada postoji kratki spoj između dvije faze, na primjer, kabelska linija je u maksimalnom načinu rada. Možete prihvatiti: I 2 max=I (3) k-4.max/2=I (2) k-4.max/2 Vibir vitrimok sat vremena zahist se provodi prema principu korak po korak tsz mtz-10=tsz.sv-10+ t=1+0,5=1,5s (RV-128) tsz mtz-110=tsz.mtz-35+ t=2,3+0,3=2,6 (RV-0,1) de tsz.sv-10 - sat obuke za čuvara na dionici vimikachi 10 kV Korak selektivnosti t usvaja vremenski relej RV-0,1 t=0,3s, za vremenski relej RV-128 t=0,5s.
6. Razrahunok 10 posto gubitaka transformatora u struji TFND-110. Faktor transformacije = 100/5 Rozrakhunkova višestrukost 10 stotina godina smrti: Do (10) širenja = 1,1*Is/I1nom.=1,1*1440/100=15,84 iza krivulje od 10 posto pogreške prikazana je dopuštena druga prilika Z2dod. Z2adm.=2 Ohma Z2adm.=Zp+Rpr+R 0,05 perv. Zp = 0,25 ohma Z2add.=Zp+Rpr.+Rtrans. Rpr \u003d 2-0,25-0,05 \u003d 1,7 Ohm q= *l/ Rpr=0,0285*70/1,7=1,17 |
Burkhlivy razvitok elektrichnykh merezh skogodni vmaga í̈ bolskoí̈ vysokoeffektivnyh zakhistív vítryanyh liníy (PL) scho vykoristovuyutsya za prijenos električne energije.
Prije glavnih, koji su predstavljeni prije takvih gospodarskih zgrada, mogu se dodati sljedeći trenuci:
- pobjedonosnost;
- minimalna cijena;
- kompaktnost;
- univerzalnost;
- selektivnost.
Mayuchi takav autoritet, sada vidi zahist visokonaponskih vodova zgrada, i spasiti ih od svih vrsta kratkih bljeskova.
R_novidi.
Tri najšire vrste mogu se nazvati kako slijedi:
Daljinski branič (DZ). Na ogradama, koje mogu biti sklopive konfiguracije, za zaštitu od kratkih međufaznih spojeva ugrađen je DZ, tako da se u naponskim transformatorima na trafostanicama vibrira ukupni nosač podmornice do trenutka kratkog spoja u kvaru.
Dakle, kako je ovaj opir proporcionalan udaljenosti (vídstan) do mjeseca kratkog zamikannya, onda sam branio naziv udaljenosti.
Won fold za zvichayn strumoví i maê takí perevagi:
Zona íí̈ díí zavzhdya trajno je zauzeta konstantom neovisnom o načinu mjerenja i veličini struma kratkog spoja;
- Može izravnost díí.
S metodom osiguravanja selektivnosti udaljenog udara na ukupne podmornice, sat ugara trebao bi se prekinuti u daljini prije vremena udara kratkog dometa: s obzirom na kratki spoj - više od sat vremena spratsovuvannya.
Zahist vikonuetsya iza principa koraka, ako koža koraka koraka može biti izvrstan zaokret sata.
Strumovy Zakhist nulta sekvenca (TZNP). U slučaju kratkih spojeva na zemlji, TZNP stagnira, jer se kao pomoćna činjenica pojavila u naponima i tokovima nulte sekvence s takvim kratkim spojevima u vodovima, koji rade u režimu mrtvo uzemljene neutralne nule transformatora.
Očigledno, skladišta nulte sekvence vide se iz faznih vrijednosti kao jednostavnog geometrijskog vektorskog zbroja ovih vrijednosti.
Ako je tako, nula drít strumnih koplja, yakí zbraní za shemu nove zvijezde - ništa drugo, kao strum filter nulte sekvence. Stoga je TZNP fiksiran na elektromagnetske releje koji su uključeni na nultu žicu.
Selektivnost na summízhnyh podmornicama također je osigurana kao kod daljinskog očitavanja, ako je sat ležati u zemlji do mjeseca kratkog zamíkannya, tako da ima manje spratsovuvannya, tada je točka kratkog spoja dalje, više od sat spratsovuvannya.
Yak i DZ, TNZP vykonuetsya stupínchast, ako koža ofenzivnog stupína može imati manji strum i više sati spratsovuvannya.
Certifikat Strumova (TO). Dany zahíd vvazhaetsya dodatni zakhistu u obliku kratkog međupovršinskog treperenja, jer će početak njegove jednostavnosti sheme zgrade osigurati maksimalnu pouzdanost.
Strumova bilješka je posebno tražena kada linija lebdi na samom klipu, ako usmjeravajući zahist manje suvišno. Tako, na primjer, ako je prvi korak DZ-a vikonan na kraju sata, tada će u ovom trenutku to biti jedini swidcode.
Istina, na podmornici male starosti, ako prvi stupanj DZ-a vibrira u pravo vrijeme, nije moguće ispravno inducirati TO u kratkom spoju na gumama trafostanice sa suprotne strane.
U takvim slučajevima prikladnije je zaustaviti takozvani neselektivni strumni prekidač, jer se automatski uključuje u rad nakon pomoćnog kontakta releja za pojačanje kada se linijski prekidač uključi ručno ili automatskim ponovnim uključivanjem.
Suchasní doći na set RZA.
Danas, metodom eliminacije maksimalnog učinka tijekom gašenja visokonaponskih vodova 110-220 kV, kompleksi se preklapaju, poput skupa glavnih ulaza, koji omogućuju pucanje cijelom duljinom podmornice, dok čuvajući potrebnu selektivnost.
U pravilu se zastosovuetsya takvi setovi zahistu:
- 1. kompleks:
- dvostupanjski DZ;
- jednostupanjski TZNP.
- 2. kompleks:
- strumov vídsíchennya;
- jednostupanjski DZ;
- trostupanjski TZNP.
Takav pidkhid vam omogućuje da oduzmete rezervaciju operativnih koplja, ako, kada jedan kompleks napusti, drugi automatski uđe u robot.
Merezhi se u pravilu izrađuje od uzemljene neutralne.
Tome zakhist vykonuyutsya kao bogata faza (crím podvíynogo zamikannya zemlja na različitim točkama), i íd jednofazni kratki spoj. Merezhí često čine preklopnu konfiguraciju, sprat života. Zbog toga se za zaštitu od bogatih faznih kratkih spojeva (uključujući podžičenje na zemlju u jednoj točki) često blokiraju udaljeni stupnjevi zaštite s različitim karakteristikama potpornih organa, koji se sprječavaju blokiranjem od hitana i uništavanjem sekundarnih koplja. Kad udari o tlo, to nije udaljeni udarac, već dio s bogatim koračanjem koji usmjerava udarac nulte sekvence.
U vipadki, ako se radi o sigurnosti stabilnosti sustava i vitalne potpore, potrebno je zaštititi cijelu kuću parcele, koja je zaštićena bez vjetrobranskog stakla sat vremena (na autobusima kolodvora i čvorišne trafostanice Ures kod 3-faznog kratkog spoja< 0,6-0,7Uном), возможны два решения вопроса: дополнение ступенчатых защит устройствами ВЧ блокировки или передачи отключающих сигналов и использование в качестве основной отдельной продольной защиты с абсолютной селективностью, предпочтение отдается второму варианту, обеспечивающему независимость в эксплуатации и более совершенное ближнее резервирование. На тупиковых линиях иногда удается использовать и более простые токовые ступенчатые защиты.
Daljinska zaštita (DZ) u električnim vodovima naponskog razreda 110 kV obavlja funkciju rezervne zaštite za visokonaponske vodove, rezervira diferencijalno-faznu zaštitu voda, koja funkcionira kao glavna zaštita za električne vodove 110 kV. . DZ vikonuê zahist PL víd mizhfaznyh kratko treperenje. Pogledajmo princip robotike i dodataka koji omogućuju upravljanje daljinskim upravljačem u električnim krugovima od 110 kV.
Princip rada daljinske zaštite temelji se na izračunu udaljenosti, udaljenosti do mjeseca uništenja. Kako bih izračunao trošak visokonaponskog dalekovoda, dodati ću ga za izračun funkcija daljinske zaštite, za izračun vrijednosti toka naprezanja i napona voda koji se štiti. Tobto za robota i ovaj zakhist vikoristovuyutsya lancers i 110 kV.
Proširenje daljinske obrane treba postaviti ispod određenog dalekovoda, napojne stanice u takvom rangu, da osiguraju svoje korake obrane.
Na primjer, udaljeni branič jedne linije prijenosa električne energije može imati tri stupnja obrane. Pershene je praktičan za cijelu LINIA, sa strane PIDSTANSHI, na yaki stacies od Zahist, drugi korak je lov na liníí, iskrivljeno, do sažetka pydnstansky, elain opreme, Na taj način, druga i treća ploča udaljenih zahistova rezervišu zahist, razvode za zbroj ili udaljenije trafostanice. Na primjer, pogledajmo ovu situaciju.
110 kV vod za preraspodjelu na dnu dviju trafostanica A i B, kompleti daljinske zaštite instalirani su na obje trafostanice. Za prisutnost pomaka na liniji voda sa strane trafostanice A koristim set zaštitnih instalacija na datoj trafostanici, s kojima je rezervirana zaštitna trafostanica B, zaštitna trafostanica A. .još jedan korak.
Ovisno o tome koja je najviša stepenica, ovo je najvažniji sat za uvježbavanje zahistu, slijedite taj set A će se raditi više, donji set će biti zahistu B. Ako vidite niz zahistu A u sat vremena, zadaci za uvježbavanje drugu fazu zahistu, vježbat će skup B.
Ovisno o duljini voda i konfiguraciji voda elektroenergetskog sustava za nadzemnu zaštitu voda odabire se potreban broj stepenica i vodoopskrbna zona.
Kao što se više nagađalo, na koži sa stepenica obrane, obnavlja se vlastiti sat spratsovuvannya. U ovoj situaciji, ako je dalje od trafostanice, bit će problema, tada će postavka za sat spratsovuvannya biti veća. Na taj način je osigurana selektivnost robotskih čuvara na summízhny trafostanicama.
Znam takvo shvaćanje, kao da mi je žao zakhist. Čim se vimikach linija uključi za daljinsko zahistu, tada će se, u pravilu, jedan od njezinih schablív ubrzati (sat njezina spratsovuvannya se mijenja) u vrijeme ručnog ili automatskog ponovljenog vmikanya od vimikacha. .
Distantni branič, slijedeći princip rada, pobjednički kontrolira vrijednost oslonca linije pravog sata. Da bi se odredila udaljenost do mjeseca katastrofe, utvrđuje se na neizravan način - kožni značajni oslonac linije, indikativni za vrijednost udaljenosti do mjeseca katastrofe.
Na taj način, u trenutku kvara međufaznog kratkog spoja na dalekovodima, DZ prekida vrijednost oslonca, jer u datom trenutku fiksira organ obrane od zadanih raspona oslonaca (zone dií̈ ) za fazu kože.
Zbog ovih drugih razloga, napon iz TN-110 kV ne dolazi do produžetka stanice za daljinsko očitavanje, tada kada struma dosegne visoku vrijednost, punjenje će biti zaštićeno milkovim, nestrumivshi dalekovodom, u zapravo, za dan, bilo malo. Kako bi se izbjegle slične situacije u uređaje za daljinsku detekciju prenesena je funkcija kontrole prisutnosti fluktuacija napona, koja se u slučaju takve prisutnosti automatski blokira.
Također, daljinski zahist je blokiran u trenutku neispravnog razdvajanja u energetskom sustavu. Goydannya se okrivljuje za oštećeni sinkroni rad generatora na trećoj grani elektroenergetskog sustava. Ovaj fenomen je popraćen povećanjem struje i smanjenjem napona u električnom krugu. Za pričvršćivanje relejnog prekidača, sustava daljinskog očitavanja, sustava napajanja, prihvaća se kao kratko zvono. Ovi se fenomeni razlikuju po brzini promjene električnih vrijednosti.
S kratkom slavinom struma se mijenja i napon je mitteva, a s miganjem s blagim slabljenjem. Na temelju posebnosti daljinske zaštite moguća je funkcija blokade, koja blokira blokadu zaštite u trenutku kvara u energetskom sustavu.
S porastom strume i padom napona na vodu, koji je zaštićen blokadom, omogućuje DZ robotu da radi sat vremena, dovoljno za jedan stupanj zaštite. Kao rezultat toga, električne vrijednosti (strum linije, napon, opir linije) dugo vremena nisu dosegle zadane vrijednosti između zadanih točaka, blokirajući organ blokira blokiranje. Dakle, blokada daljinske detekcije daje zaštitu od trenutnog stvarnog stanja, ali blokada zaštitu od kvara u energetskom sustavu.
Kako pričvrstiti funkciju daljinskog upravljača u električne vodove
Otprilike početkom 2000-ih, funkcija svih priključaka relejne zaštite automatike, zocrema i funkcija daljinske zaštite, stavljena je na dodatak, inspiriran elektromehaničkim principom rada releja.
Jedan od najširih blokova, motiviran elektromehaničkim relejima, pričvršćen je na daljinski upravljač EPZ-1636, EShZ 1636, PZ 4M / 1 i in.
Došli su na zamjenu postavljenih gospodarskih zgrada, kao na zamjenu funkcije dekalnih vodova 110 kV uključujući i daljinski vod.
Kolika je cijena daljinskog zahista, onda izbor mikroprocesorskih dodataka za njegovu implementaciju značajno povećava točnost njegovog rada. Također, bit priče je prisutnost na mikroprocesorskim terminalima funkcije imenovanog vremena kvara (OMP) - prikaz na zaslonu prije mjeseca kvara linije, kao fiksacija kašnjenja udaljenosti. Morate navesti do deset kilometara, što vam omogućuje značajno traženje problema na liniji od strane timova za popravak.
U vrijeme variranja sklopova daljinskog upravljača starog zrazka, proces traženja greške na liniji je znatno otežan, jer na upravljanju elektromehaničkog tipa ne postoji mogućnost otklanjanja točne greške prije trenutka greške.
Kao alternativa za izvedivost određivanja točne udaljenosti od doba dana, instalirani su na trafostanicama (PARMA, RECON, Bresler itd.), tako da mogu popraviti trafostanicu na koži okremíy udaljenosti od električna ograda.
Ako je kvar nastao zbog jednog od vodova za prijenos električne energije, tada će registar hitnog procesa vidjeti podatke o prirodi kvara i udaljenosti od trafostanice do točne stanice.
Mobilni prilozi
